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成功設(shè)計(jì)并完成了該分子的首次全合成工作。該工作的關(guān)鍵步驟包括一個(gè)分子內(nèi)的Pauson-Khand反應(yīng)、一個(gè)二碘化釤介導(dǎo)的還原1,6-自由基加成反應(yīng)和一個(gè)創(chuàng)新的大位阻反式六氫茚滿構(gòu)建策略。 該路線首先從已知手性合成子6（從長(zhǎng)葉薄荷酮 (+)-pulegone兩步轉(zhuǎn)化得到）出發(fā)，經(jīng)由烷基化、聯(lián)烯鋰進(jìn)攻、RCM關(guān)環(huán)和底物控制的立體選擇性氫化，順利得到含有四個(gè)手性中心的5/7并環(huán)化合物5，再經(jīng)過幾步簡(jiǎn)單的轉(zhuǎn)化就順利地構(gòu)建出了前體4。 受楊震教授、龔建賢教授和藍(lán)宇教授2015年發(fā)表的Retigeranic Acid重要研究工作啟發(fā)（Chem. Eur. J. 2015, 21, 12596），化合物4的Pauson-Khand反應(yīng)順利地得到了含有六氫茚骨架的化合物15，單晶衍射顯示各手性中心也正好符合要求。然而化合物15的內(nèi)酯開環(huán)卻比像想象中要困難，反復(fù)嘗試后發(fā)現(xiàn)DBU/HMPA體系可以實(shí)現(xiàn)所需的消除反應(yīng)，酯化后即得化合物17，經(jīng)還原氧化后便可以得到構(gòu)建四元環(huán)的前體3?；谠撔〗M之前應(yīng)用SmI2 介導(dǎo)的還原1,4-自由基加成構(gòu)建四元環(huán)工作的研究基礎(chǔ)（Chem. Eur. J. 2016, 22, 12634），他們利用化合物3嘗試了SmI2 介導(dǎo)的還原1,6-自由基加成，成功構(gòu)建了關(guān)鍵四元環(huán)結(jié)構(gòu)。 在此階段，由于C-3/C-4是個(gè)四取代、大位阻雙鍵，并且該雙鍵的還原需要在該分子的深凹面方向進(jìn)行，這使得最后階段構(gòu)建反式六氫茚滿的工作充滿了艱辛。同時(shí)，由于反式六氫茚滿在熱力學(xué)上穩(wěn)定性不如順式六氫茚滿，這使得自由基類型的還原可行性同樣較低。而且，由于可能的羥基消除反應(yīng)以及該羥基可能處于假平伏鍵位置，單羥基誘導(dǎo)的均相氫化仍然不順利。于是團(tuán)隊(duì)研究人員轉(zhuǎn)變思路，在C-6位增加了一個(gè)額外的羥基，再經(jīng)還原得到順式二醇。該底物非常順利地在Crabtree催化劑作用下氫化得到了關(guān)鍵的反式六氫茚滿化合物24。此創(chuàng)新性的策略應(yīng)當(dāng)同樣適用于其他類似骨架的大位阻反式六氫茚滿構(gòu)建。最后，再將化合物24進(jìn)行幾步簡(jiǎn)單的轉(zhuǎn)化，Astellatol的首次并且是對(duì)映專一的全合成工作終于得以完成！

本發(fā)明公開了一種對(duì)大懸伸、弱剛性整體葉輪葉片的粗-半精-精銑混合路徑生成方法，包括步驟：根據(jù)大懸伸、弱剛性整體葉輪葉片的幾何形狀和工藝參數(shù)，分別生成葉片的粗銑和精銑刀位軌跡源文件；對(duì)生成的粗銑刀路文件進(jìn)行提取靠近葉片的 K 道刀路，并重新排列，以使粗銑刀路繞葉片加工；對(duì)生成的精銑刀路文件分別提取刀路的精銑部分和半精銑部分，形成半精-精銑刀路文件；對(duì)新粗銑刀路文件和生成的半精-精銑刀路文件進(jìn)行變進(jìn)給操作；對(duì)獲得的粗、半精-精銑刀路進(jìn)行分層；以及將分層后的粗、半精-精銑刀路文件經(jīng)路徑延伸、刀具移動(dòng)和圓弧

本發(fā)明公開了一種帶電流內(nèi)環(huán)的電力彈簧功率解耦控制方法，所述電力彈簧系統(tǒng)包含一個(gè)雙向直流電源vdc、一個(gè)單相電壓源型逆變器模塊、一個(gè)LC低通濾波器；旁路開關(guān)S控制電力彈簧的投切。電力彈簧通過濾波電容C與非關(guān)鍵負(fù)載串聯(lián)再與關(guān)鍵負(fù)載并聯(lián)后經(jīng)線路阻抗Z1與電網(wǎng)vG相連構(gòu)成電力彈簧的實(shí)際應(yīng)用系統(tǒng)。本發(fā)明針對(duì)因新能源發(fā)電的間歇性和不穩(wěn)定性引起的微電網(wǎng)電壓和功率波動(dòng)問題，提出一種帶電流內(nèi)環(huán)的電力彈簧功率解耦控制方法，一方面能夠?qū)⑿履茉窗l(fā)電功率的波動(dòng)轉(zhuǎn)移到電力彈簧裝置以及非關(guān)鍵負(fù)載上，從而保證關(guān)鍵負(fù)載電壓和功率的穩(wěn)定；另一方面，電流內(nèi)環(huán)的加入使得電網(wǎng)電流波形更趨于正弦，同時(shí)系統(tǒng)可以獲得更加良好的動(dòng)態(tài)性能。

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本發(fā)明公開了一種基于二次規(guī)劃的功率型儲(chǔ)能調(diào)頻責(zé)任劃分方法，該方法根據(jù)調(diào)頻電源的基本信息及其實(shí)時(shí)狀態(tài)信息，利用二次規(guī)劃優(yōu)化調(diào)頻電源的輸出功率，實(shí)現(xiàn)對(duì)區(qū)域誤差信號(hào)的精確跟蹤。同時(shí)，對(duì)于客觀因素(如調(diào)頻功率不足)造成跟蹤失敗時(shí)，利用線性規(guī)劃方法實(shí)現(xiàn)跟蹤誤差的最小化。本發(fā)明充分利用儲(chǔ)能裝置的快速反應(yīng)能力，對(duì)系統(tǒng)的二次調(diào)頻信號(hào)進(jìn)行最大程度的精確跟蹤，提高了電網(wǎng)的調(diào)頻能力。此外，該方法還能將電池儲(chǔ)能的電荷狀態(tài)維持在設(shè)定值附近，保證其剩余可充放電能力，增加其使用壽命；同時(shí)也有效減少了傳統(tǒng)電機(jī)在調(diào)頻過程中因?yàn)轭l繁爬坡造成的設(shè)備損耗。

簡(jiǎn)介：本發(fā)明屬于單相光伏發(fā)電領(lǐng)域，公開了一種單相光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)功率解耦電路及其控制方法。該電路包括從左至右依次并聯(lián)的光伏電源、BOOST升壓?jiǎn)卧?、全橋逆變單元、功率解耦單元、LC濾波單元和電網(wǎng)。該方法步驟為：1）光伏電源的電壓經(jīng)BOOST升壓?jiǎn)卧M(jìn)行升壓；2）經(jīng)步驟1）升壓后的直流電壓通過全橋逆變單元逆變成交流電壓；3）功率解耦單元通過控制功率解耦單元中MOSFET開關(guān)管Sc1和Sc2的開通關(guān)斷時(shí)序，在電感Lc上產(chǎn)生一個(gè)功率向量；步驟4）從步驟3）輸出的交流并網(wǎng)電壓信號(hào)由LC濾波單元濾波后接入電網(wǎng)。本發(fā)明的電路及其控制方法實(shí)現(xiàn)了以小容量薄膜電容代替大容量電解電容，提高了光伏系統(tǒng)的發(fā)電效率和使用壽命，有效降低了發(fā)電成本。

本發(fā)明公開了一種聯(lián)絡(luò)線功率搖擺峰值的抑制方法，其通過設(shè) 置直流緊急控制的啟動(dòng)、退出時(shí)刻及緊急功率調(diào)制量以實(shí)現(xiàn)對(duì)聯(lián)絡(luò)線 功率搖擺峰值的抑制，該方法包括：實(shí)時(shí)測(cè)量聯(lián)絡(luò)線功率搖擺數(shù)據(jù)的 步驟；當(dāng)聯(lián)絡(luò)線功率值大于啟動(dòng)閾值時(shí)，啟動(dòng)直流緊急控制，并根據(jù) 聯(lián)絡(luò)線功率搖擺斜率確定相應(yīng)的直流緊急功率調(diào)制量大小，進(jìn)而采用 直流緊急控制的步驟；以及當(dāng)聯(lián)絡(luò)線功率達(dá)到搖擺峰值時(shí)退出直流緊急控制，即將直流緊急功率調(diào)制量歸零的步驟。本發(fā)明還公開了一種 特高壓聯(lián)絡(luò)線功率搖擺峰值的抑制方法。本發(fā)明的方法抑制了由于暫 態(tài)功率擾動(dòng)沖擊造

1、成果簡(jiǎn)介：該型號(hào)是結(jié)合本課題為用戶研發(fā)的第一種樣機(jī)，最大傳遞功率5200kW，額定轉(zhuǎn)差率≤3%，調(diào)速型液力偶合器最高效率≥97%，總機(jī)最高效率≥95%。用于離心式工作機(jī)械時(shí)其調(diào)速范圍1～1/5，用于恒扭矩工作機(jī)械時(shí)其調(diào)速范圍1～1/3。結(jié)構(gòu)形式為前增速高轉(zhuǎn)速型，主要由箱體、輸入端增速齒輪軸、液力偶合器、調(diào)速勺管、電動(dòng)執(zhí)行器、輸出軸等組成。前置一對(duì)增速齒輪，以提高偶合器的輸入轉(zhuǎn)速，提高傳遞功率的能力，并降低液力偶合器有效直徑的規(guī)格，適應(yīng)在高轉(zhuǎn)速機(jī)械上應(yīng)用。主要用于發(fā)電廠大功率風(fēng)機(jī)和水泵的調(diào)速運(yùn)行以

本實(shí)用新型公開了一種大功率脈沖沿時(shí)間可調(diào)節(jié)交直流電源，包括：整流電源模塊、穩(wěn)態(tài)直流電源模塊、脈沖沿調(diào)節(jié)模塊和換向模塊。針對(duì)脈沖穩(wěn)態(tài)過程，本實(shí)用新型采用所述整流電源模塊和所述穩(wěn)態(tài)直流電源模塊向負(fù)載輸出直流電能；而針對(duì)脈沖上升沿和下降沿的瞬態(tài)過程，本實(shí)用新型采用所述脈沖沿調(diào)節(jié)模塊控制電源和負(fù)載之間的電能交換，從而調(diào)節(jié)脈沖跳變沿的時(shí)間；所述換向模塊再將所述穩(wěn)態(tài)直流電源模塊和所述脈沖沿調(diào)節(jié)模塊有機(jī)的結(jié)合在一起，通過控制系統(tǒng)實(shí)時(shí)控制電源向磁鐵或線圈負(fù)載輸出脈沖交流或直流電能。本實(shí)用新型相對(duì)于現(xiàn)有大功率脈沖或方波電源主電路拓?fù)浜涂刂葡到y(tǒng)異常復(fù)雜等問題，具有主電路拓?fù)浜涂刂葡到y(tǒng)簡(jiǎn)單，系統(tǒng)總成本低以及可靠性高等顯著優(yōu)點(diǎn)。

離子加速器中的電磁鐵是其核心部件之一，加速器裝置要求其產(chǎn)生的磁場(chǎng)恒定或按要求的規(guī)律進(jìn)行變化。按不同要求其電源可分為穩(wěn)定電源（用于產(chǎn)生穩(wěn)定磁場(chǎng)）和脈沖電源（磁場(chǎng)按所要求規(guī)律變化），這兩類電源分別對(duì)輸出電流穩(wěn)定度、電流紋波和跟蹤精度等指標(biāo)提出很高的要求，例如穩(wěn)定電源的輸出電流穩(wěn)定度一般要求在10-4數(shù)量級(jí)。這類電源的輸出功率從幾千瓦到幾百千瓦，除小功率的電源外